비선형 왜곡 계수는 어떻게 결정됩니까? 비선형 왜곡. 최대 장기 전력
입력 신호는 입력 신호의 스펙트럼 구성 요소의 평균 제곱합에 비표준 동의어가 때때로 사용됩니다. 클리어 팩터(독일어에서 빌려옴). SOI는 일반적으로 백분율로 표시되는 무차원 수량입니다. SOI 외에도 비선형 왜곡 수준은 다음을 사용하여 표현할 수 있습니다. 고조파 왜곡 인자.
고조파 왜곡 인자- 장치(증폭기 등)의 비선형 왜곡 정도를 나타내는 값으로, 첫 번째 고조파를 제외한 신호의 고조파 합계에 대한 제곱평균제곱근 전압과 정현파 신호가 장치의 입력에 적용될 때 첫 번째 고조파입니다.
SOI와 마찬가지로 고조파 계수는 백분율로 표시됩니다. 고조파 왜곡( 킬로그램)는 CNI( 케이엔) 비율:
측정
- 저주파(LF) 범위(최대 100-200kHz)에서는 비선형 왜곡 측정기(고조파 왜곡 측정기)가 SOI를 측정하는 데 사용됩니다.
- 더 높은 주파수(MF, HF)에서는 스펙트럼 분석기 또는 선택적 전압계를 사용하여 간접 측정이 사용됩니다.
일반적인 SOI 값
- 0% - 파형이 이상적인 사인파입니다.
- 3% - 신호 모양이 정현파와 다르지만 왜곡이 눈에 띄지 않습니다.
- 5% - 정현파에서 신호 형태의 편차가 오실로그램에서 눈에 띄게 나타납니다.
- 10%는 UMZCH의 실제 전력(RMS)이 계산되는 표준 왜곡 수준입니다.
- 21% - 예를 들어 사다리꼴 또는 계단형 신호입니다.
- 43% - 예를 들어 구형파 신호입니다.
또한보십시오
문학
- 무선 전자 장치 핸드북: 2권으로 구성; 에드. D. P. Linde-M.: 에너지,
- 고로호프 P.K. 무선전자공학의 설명사전. 기본 용어- 남: 루스요. 언어,
연결
- 사운드 전송 채널의 주요 전기적 특성
위키미디어 재단. 2010.
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안에소리 재생의 전체 역사는 환상을 원본에 더 가깝게 만들려는 시도로 구성되어 있습니다. 먼 거리를 여행했지만 라이브 사운드에 완전히 접근하려면 아직 멀었습니다. 수많은 매개변수의 차이를 측정할 수 있지만 그 중 상당수는 여전히 장비 개발자의 시야 밖에 남아 있습니다. 어떤 배경을 가진 소비자라도 항상 주목하는 주요 특징 중 하나는 비선형 왜곡 인자(THD) .
그리고 이 계수의 어떤 값이 장치의 품질을 상당히 객관적으로 나타냅니까? 참을성이 없는 사람은 마지막에 이 질문에 대한 답을 즉시 찾을 수 있습니다. 나머지 부분에 대해서는 계속하겠습니다.
총 고조파 왜곡 계수라고도 하는 이 계수는 장치(증폭기, 테이프 레코더 등)의 출력에서 고조파 성분의 유효 진폭과 유효 진폭의 백분율로 표시되는 비율입니다. 이 주파수의 정현파 신호가 장치의 입력에 적용될 때 기본 주파수 신호입니다. 따라서 입력 신호에 없는 스펙트럼 성분(고조파)의 출력 신호에 나타나는 전달 특성의 비선형성을 정량화할 수 있습니다. 즉, 음악신호의 스펙트럼에 질적인 변화가 있는 것이다.
가청 소리 신호에 존재하는 객관적 고조파 왜곡 외에도 고음부에서 중이의 달팽이관에서 발생하는 주관적 고조파로 인해 실제 소리에는 나타나지 않지만 느껴지는 왜곡의 문제가 있습니다 음압 값. 인간의 보청기는 비선형 시스템입니다. 청각의 비선형성은 고막이 주파수 f의 정현파 소리에 노출될 때 나타납니다. 보청기이 소리의 고조파는 주파수 2f, 3f 등으로 생성됩니다. 이러한 고조파는 주요 영향을 미치는 톤에 존재하지 않으므로 주관적 고조파라고 합니다.
당연히 이는 오디오 경로에서 허용되는 최대 고조파 수준에 대한 아이디어를 더욱 복잡하게 만듭니다. 원음의 강도가 증가함에 따라 주관적 고조파의 크기도 급격하게 증가하며 원음의 강도를 초과할 수도 있습니다. 이러한 상황은 100Hz 미만의 주파수를 가진 소리는 그 자체로 느껴지지 않지만 그들이 생성하는 주관적인 고조파로 인해 100Hz 이상의 주파수 범위에 속한다는 가정에 대한 근거를 제공합니다. 청각의 비선형성 때문입니다. 서로 다른 장치에서 발생하는 하드웨어 왜곡의 물리적 이유는 성격이 다르며 전체 경로의 전체 왜곡에 대한 각각의 기여도는 동일하지 않습니다.
최신 CD 플레이어의 왜곡은 다른 장치의 왜곡에 비해 매우 낮고 거의 눈에 띄지 않습니다. 라우드스피커 시스템의 경우 베이스 헤드로 인한 저주파 왜곡이 가장 중요하며 표준에서는 최대 250Hz의 주파수 범위에서 두 번째 및 세 번째 고조파에 대해서만 요구 사항을 지정합니다. 그리고 아주 좋은 소리를 위해 스피커 시스템 1% 이내이거나 약간 더 높을 수도 있습니다. 아날로그 테이프 레코더에서 다음과 관련된 주요 문제는 물리적 기초자기 테이프에 녹음하는 것은 세 번째 고조파이며 그 값은 일반적으로 혼합 지침에 나와 있습니다. 그러나 예를 들어 소음 수준 측정이 항상 수행되는 최대값은 333Hz 주파수에 대해 3%입니다. 테이프 레코더 전자 부품의 왜곡이 훨씬 낮습니다.
음향 및 아날로그 테이프 레코더의 경우 왜곡이 주로 저주파라는 사실로 인해 주관적인 인지도는 마스킹 효과로 인해 크게 감소합니다. -주파수 1번이 더 잘 들립니다.)
따라서 회로의 주요 왜곡 소스는 전력 증폭기가 될 것이며, 주요 소스는 트랜지스터 및 진공관과 같은 능동 요소의 전달 특성의 비선형 성이며 변압기 증폭기에서는 변압기의 비선형 왜곡입니다. 또한 자화 곡선의 비선형성과 관련하여 추가됩니다. 한편으로 왜곡은 전달 특성의 비선형성 형태에 따라 달라지지만 입력 신호의 특성에도 따라 달라집니다.
예를 들어, 큰 진폭에서 부드러운 클리핑을 갖는 증폭기의 전달 특성은 클리핑 레벨 아래의 정현파 신호에 대해 왜곡을 일으키지 않지만 신호가 이 레벨 이상으로 증가하면 왜곡이 나타나고 증가합니다. 이러한 유형의 제한은 주로 진공관 앰프에 내재되어 있으며, 이는 어느 정도 청취자가 그러한 앰프를 선호하는 이유 중 하나가 될 수 있습니다. 그리고 이 기능은 NAD가 80년대 초반부터 생산한 "소프트 리미팅" 기능을 갖춘 일련의 호평을 받은 앰프에 사용되었습니다. 진공관 클리핑을 모방하여 모드를 켤 수 있는 기능으로 인해 이 회사의 수많은 트랜지스터 앰프 팬이 탄생했습니다. .
이에 반해, 트랜지스터 모델의 전형적인 앰프의 센터 컷팅(단계적 왜곡) 특성은 음악 신호 및 작은 사인 신호에서 왜곡을 일으키고 신호 레벨이 증가함에 따라 왜곡이 감소합니다. 따라서 왜곡은 전달 특성의 모양뿐만 아니라 입력 신호 레벨의 통계적 분포에도 영향을 받습니다. 음악 프로그램노이즈 신호에 가깝습니다. 따라서 정현파 신호를 사용하여 SOI를 측정하는 것 외에도 3개의 정현파 또는 잡음 신호의 합을 사용하여 증폭 장치의 비선형 왜곡을 측정할 수 있으며, 이는 위의 관점에서 왜곡에 대한 보다 객관적인 그림을 제공합니다.
비선형 왜곡 인자(SOI 또는 케이엔) - 비선형 왜곡의 정량적 평가 값입니다.
정의 [ | ]
비선형 왜곡 계수는 입력 신호의 스펙트럼에 없는 출력 신호의 스펙트럼 구성 요소의 평균 제곱근 합과 입력의 모든 스펙트럼 구성 요소의 평균 제곱근 합의 비율과 같습니다. 신호
K H = U 2 2 + U 3 2 + U 4 2 + … + U n 2 + … U 1 2 + U 2 2 + U 3 2 + … + U n 2 + … (\displaystyle K_(\mathrm (H) )=(\frac (\sqrt (U_(2)^(2)+U_(3)^(2)+U_(4)^(2)+\ldots +U_(n)^(2)+\ldots ))(\sqrt (U_(1)^(2)+U_(2)^(2)+U_(3)^(2)+\ldots +U_(n)^(2)+\ldots ))) )SOI는 무차원 수량이며 일반적으로 백분율로 표시됩니다. SOI 외에도 비선형 왜곡 수준은 다음과 같이 표현되는 경우가 많습니다. 고조파 왜곡 인자(KGI 또는 킬로그램) - 장치(증폭기 등)의 비선형 왜곡 정도를 나타내는 값으로, 첫 번째를 제외한 신호의 고조파 합과 첫 번째 전압의 RMS 전압 비율과 같습니다. 정현파 신호가 장치의 입력에 적용될 때 고조파.
K Γ = U 2 2 + U 3 2 + U 4 2 + … + U n 2 + … U 1 (\displaystyle K_(\Gamma )=(\frac (\sqrt (U_(2)^(2)+U_ (3)^(2)+U_(4)^(2)+\ldots +U_(n)^(2)+\ldots ))(U_(1))))KNI와 마찬가지로 KGI도 백분율로 표시되며 비율로 관련됩니다.
K Γ = K H 1 − K H 2 (\displaystyle K_(\Gamma )=(\frac (K_(\mathrm (H) ))(\sqrt (1-K_(\mathrm (H) )^(2))) ))작은 값의 경우 THI와 SOI가 첫 번째 근사치와 일치한다는 것은 명백합니다. 흥미롭게도 서양 문학에서는 CGI가 일반적으로 사용되는 반면, 러시아 문학에서는 전통적으로 CNI가 선호됩니다.
KNI와 KGI는 단지 왜곡의 정량적 측정, 하지만 품질이 높지는 않습니다. 예를 들어, 3%에 해당하는 THD 값은 왜곡의 특성에 대해 아무 것도 나타내지 않습니다. 신호 스펙트럼에서 고조파가 어떻게 분포되는지, 예를 들어 저주파 또는 고주파 성분의 기여는 무엇인지에 대해 설명합니다. 따라서 진공관 UMZCH의 스펙트럼에서는 일반적으로 낮은 고조파가 우세하며 이는 종종 귀에 "따뜻한 진공관 사운드"로 인식되며, 트랜지스터 UMZCH에서는 왜곡이 스펙트럼 전체에 더 고르게 분포되어 더 평탄해집니다. "전형적인 트랜지스터 사운드"로 인식됩니다(이 논쟁은 주로 개인의 감정과 습관에 따라 달라지지만).
CGI 계산의 예[ | ]
많은 표준 신호의 경우 THD를 분석적으로 계산할 수 있습니다. 따라서 대칭 직사각형 신호(사행)의 경우
K Γ = π 2 8 − 1 ≒ 0.483 = 48.3% (\displaystyle K_(\Gamma )\,=\,(\sqrt ((\frac (\,\pi ^(2))(8))-1\ ,))\약\,0.483\,=\,48.3\%)이상적인 톱니파 신호 KGI가 있다
K Γ = π 2 6 − 1 ≒ 0.803 = 80.3% (\displaystyle K_(\Gamma )\,=\,(\sqrt ((\frac (\,\pi ^(2))(6))-1\ ,))\약\,0.803\,=\,80.3\%)그리고 대칭삼각형
K Γ = π 4 96 − 1 ≒ 0.121 = 12.1% (\displaystyle K_(\Gamma )\,=\,(\sqrt ((\frac (\,\pi ^(4))(96))-1\ ,))\대략 \,0.121\,=\,12.1\%)펄스 지속 시간과 주기의 비율이 다음과 같은 비대칭 직사각형 펄스 신호 μ KGI가 있다
K Γ (μ) = μ (1 − μ) π 2 2 sin 2 π μ − 1 , 0< μ < 1 {\displaystyle K_{\Gamma }\,(\mu)={\sqrt {{\frac {\mu (1-\mu)\pi ^{2}\,}{2\sin ^{2}\pi \mu }}-1\;}}\,\qquad 0<\mu <1} ,이는 최소값(약 0.483)에 도달합니다. μ =0.5, 즉 신호가 대칭 구불구불해질 때. 그런데 필터링을 통해 이러한 신호의 THD를 크게 줄일 수 있으므로 정현파에 가까운 신호를 얻을 수 있습니다. 예를 들어 초기 THD가 48.3%인 대칭 직사각형 신호(미앤더)는 2차 버터워스 필터(기본 고조파의 주파수와 동일한 차단 주파수를 사용)를 통과한 후 THD가 5.3%입니다. 4차 필터 - 그러면 THD = 0.6%입니다. 필터 입력의 신호가 더 복잡하고 필터 자체(또는 필터의 전달 함수)가 더 복잡할수록 TCG 계산은 더 번거롭고 시간이 많이 걸립니다. 따라서 1차 버터워스 필터를 통과한 표준 톱니파 신호의 THD는 더 이상 80.3%가 아니라 37.0%입니다. 이는 정확히 다음 식으로 표현됩니다.
K Γ = π 2 3 − π c t h π ≒ 0.370 = 37.0% (\displaystyle K_(\Gamma )\,=\,(\sqrt ((\frac (\,\pi ^(2))(3))- \pi \,\mathrm (cth) \,\pi \,))\,\대략 \,0.370\,=\,37.0\%)그리고 동일한 필터를 통과했지만 2차 순서인 동일한 신호의 TCG는 이미 다소 번거로운 공식에 의해 제공됩니다.
K Γ = π c t g π 2 ⋅ c t h 2 π 2 − c t g 2 π 2 ⋅ c t h π 2 − c t g π 2 − c t h π 2 2 (c t g 2 π 2 + c t h 2 π 2) + π 2 3 − 1 ≒ 0.181 = 18.1% (\displaystyle K_(\Gamma )\,=(\sqrt (\pi \,(\frac (\,\mathrm (ctg) \,(\dfrac (\pi )(\sqrt (2\,)) ) )\cdot \,\mathrm (c번째) ^(2\{\dfrac {\pi }{\sqrt {2\,}}}-\,\mathrm {ctg} ^{2\!}{\dfrac {\pi }{\sqrt {2\,}}}\cdot \,\mathrm {cth} \,{\dfrac {\pi }{\sqrt {2\,}}}-\,\mathrm {ctg} \,{\dfrac {\pi }{\sqrt {2\,}}}-\,\mathrm {cth} \,{\dfrac {\pi }{\sqrt {2\,}}}\;}{{\sqrt {2\,}}\left(\mathrm {ctg} ^{2\!}{\dfrac {\pi }{\sqrt {2\,}}}+\,\mathrm {cth} ^{2\!}{\dfrac {\pi }{\sqrt {2\,}}}\!\right)}}\,+\,{\frac {\,\pi ^{2}}{3}}\,-\,1\;}}\;\approx \;0.181\,=\,18.1\%} !}위에서 언급한 버터워스 필터를 통과한 비대칭 직사각형 펄스 신호를 고려하면 피-번째 순서, 그럼
K Γ (μ , p) = csc π μ ⋅ μ (1 − μ) π 2 − sin 2 π μ − π 2 ∑ s = 1 2 pc t g π z s z s 2 ∏ l = 1 l ≠ s 2 p 1 z s − z l + π 2 R e ∑ s = 1 2 pe i π z s (2 μ − 1) z s 2 sin π z s ∏ l = 1 l ≠ s 2 p 1 z s − z l (\displaystyle K_(\Gamma )\,( \mu ,p)=\csc \pi \mu \,\cdot \!(\sqrt (\mu (1-\mu)\pi ^(2)-\,\sin ^(2)\!\pi \ mu \,-\,(\frac (\,\pi )(2))\sum _(s=1)^(2p)(\frac (\,\mathrm (ctg) \,\pi z_(s) )(z_(s)^(2)))\prod \limits _(\scriptstyle l=1 \atop \scriptstyle l\neq s)^(2p)\!(\frac (1)(\,z_(s )-z_(l)\,))\,+\,(\frac (\,\pi )(2))\,\mathrm (Re) \sum _(s=1)^(2p)(\frac (e^(i\pi z_(s)(2\mu -1)))(z_(s)^(2)\sin \pi z_(s)))\prod \limits _(\scriptstyle l=1 \atop \scriptstyle l\neq s)^(2p)\!(\frac (1)(\,z_(s)-z_(l)\,))\,)))여기서 0<μ <1 и
z l = exp i π (2 l − 1) 2 p , l = 1 , 2 , … , 2 p (\displaystyle z_(l)\equiv \exp (\frac (i\pi (2l-1))( 2p))\,\qquad l=1,2,\ldots ,2p)계산에 대한 자세한 내용은 Yaroslav Blagushin 및 Eric Moreau를 참조하세요.
측정 [ | ]
- 저주파(LF) 범위에서는 비선형 왜곡 미터(고조파 왜곡 미터)를 사용하여 SOI를 측정합니다.
- 더 높은 주파수(MF, HF)에서는 스펙트럼 분석기 또는 선택적 전압계를 사용하여 간접 측정이 사용됩니다.
전자 증폭기의 주요 매개변수는 이득 K입니다. 전력 이득(전압, 전류)은 입력 신호의 전력(전압, 전류)에 대한 출력 신호의 전력(전압, 전류)의 비율에 의해 결정됩니다. 회로의 증폭 특성을 나타냅니다. 출력 신호와 입력 신호는 동일한 양적 단위로 표현되어야 하므로 이득은 무차원 양입니다.
회로에 반응 요소가 없고 특정 작동 모드에서 영향이 제외되면 이득은 주파수에 의존하지 않는 실제 값입니다. 이 경우 출력 신호는 입력 신호의 모양을 반복하며 진폭만 K배 다릅니다. 자료의 추가 프레젠테이션에서는 특별한 예약이 없는 한 게인 모듈에 대해 설명하겠습니다.
AC 신호 증폭기의 출력 매개변수에 대한 요구 사항에 따라 이득 요소가 구별됩니다.
a) 입력 전압의 교번 성분의 진폭에 대한 출력 전압의 교번 성분의 진폭의 비율로 정의되는 전압, 즉
b) 출력 전류의 교류 성분의 진폭과 입력 전류의 교류 성분의 진폭의 비율에 의해 결정되는 전류에 의해:
c) 힘으로
이므로 전력 이득은 다음과 같이 결정될 수 있습니다.
회로에 반응성 요소(커패시터, 인덕터)가 있는 경우 이득은 복소수 값으로 간주되어야 합니다.
여기서 m과 n은 입력 신호의 주파수에 따른 실수 및 허수 구성 요소입니다.
이득 K가 입력 신호의 진폭에 의존하지 않는다고 가정해 보겠습니다. 이 경우 정현파 신호가 증폭기의 입력에 적용되면 출력 신호도 정현파 모양을 갖지만 입력과 진폭은 K 배, 위상은 각도만큼 다릅니다.
푸리에의 정리에 따르면, 복잡한 형태의 주기적 신호는 서로 다른 진폭, 주파수 및 위상을 갖는 유한 또는 무한히 많은 수의 고조파 성분의 합으로 표현될 수 있습니다. K는 복소수이므로 증폭기를 통과할 때 입력 신호의 고조파 성분의 진폭과 위상이 다르게 변하고 출력 신호의 모양이 입력과 다릅니다.
증폭기를 통과할 때 주파수에 대한 증폭기 매개변수의 의존성과 입력 신호의 진폭에 관계없이 발생하는 신호 왜곡을 선형 왜곡이라고 합니다. 결과적으로 선형 왜곡은 주파수 왜곡으로 나눌 수 있습니다 (회로의 반응 요소의 영향으로 인해 주파수 대역에서 이득 K 계수의 변화를 나타냄). 위상 (반응 요소의 영향으로 인해 주파수에 대한 출력 신호와 입력 신호 사이의 위상 변이 의존성을 특성화).
신호의 주파수 왜곡은 주파수에 대한 전압 이득 계수의 의존성을 나타내는 진폭-주파수 특성을 사용하여 평가할 수 있습니다. 증폭기의 진폭-주파수 응답은 그림 1에 일반적인 형태로 표시됩니다. 1.2. 특정 정확도로 이득이 일정하다고 간주될 수 있는 증폭기의 작동 주파수 범위는 최저 주파수와 최고 주파수 사이에 있으며 이를 통과대역이라고 합니다. 컷오프 주파수는 중간 주파수의 최대값에서 주어진 양만큼 게인의 감소를 결정합니다.
주어진 주파수에서 주파수 왜곡 계수를 도입함으로써,
주어진 주파수에서의 전압 이득은 어디에 있습니까? 진폭-주파수 특성을 사용하여 증폭기의 모든 작동 주파수 범위에서 주파수 왜곡을 확인할 수 있습니다.
작동 범위 경계에서 가장 큰 주파수 왜곡이 있기 때문에 증폭기를 계산할 때 일반적으로 주파수 왜곡 계수는 가장 낮은 경계 주파수와 가장 높은 경계 주파수로 설정됩니다.
각각 최고 및 최저 차단 주파수에서의 전압 이득은 어디에 있습니까?
일반적으로 경계 주파수에서 전압 이득은 중간 주파수 이득 값의 0.707 수준으로 감소합니다. 이러한 조건에서 음성 및 음악 재생을 위해 설계된 오디오 증폭기의 대역폭은 30-20,000Hz 범위에 있습니다. 전화 통신에 사용되는 증폭기의 경우 300-3400Hz의 더 좁은 대역폭이 허용됩니다. 펄스 신호를 증폭하려면 대역폭이 수십 또는 단위 헤르츠에서 수십 또는 수백 메가헤르츠까지의 주파수 범위에 있는 소위 광대역 증폭기를 사용해야 합니다.
앰프의 품질을 평가하기 위해 매개변수가 자주 사용됩니다.
따라서 광대역 증폭기의 경우
광대역 증폭기의 반대는 선택적 증폭기로, 그 목적은 좁은 주파수 대역에서 신호를 증폭하는 것입니다(그림 1.3).
임의의 낮은 주파수로 신호를 증폭하도록 설계된 증폭기를 DC 증폭기라고 합니다. 정의에 따르면 이러한 증폭기 통과대역의 최저 차단 주파수는 0이라는 것이 분명합니다. DC 증폭기의 진폭-주파수 응답은 그림 1에 나와 있습니다. 1.4.
위상-주파수 특성은 주파수가 변할 때 출력 신호와 입력 신호 사이의 위상 변이 각도가 어떻게 변하는지 보여주고 위상 왜곡을 결정합니다.
위상-주파수 특성이 선형인 경우(그림 1.5의 점선) 위상 왜곡이 없습니다. 이 경우 입력 신호의 각 고조파 성분이 증폭기를 통과할 때 동일한 간격으로 시간 이동되기 때문입니다. 입력 신호와 출력 신호 사이의 위상 변이 각도는 주파수에 비례합니다.
가로축에 대한 특성의 경사각을 결정하는 비례 계수는 어디에 있습니까?
실제 증폭기의 위상-주파수 특성은 그림 1에 나와 있습니다. 1.5는 실선으로 표시됩니다. 그림에서. 1.5에서는 증폭기의 통과대역 내에서 위상 왜곡이 최소화되지만 경계 주파수 영역에서 급격히 증가하는 것을 볼 수 있습니다.
이득이 입력 신호의 진폭에 따라 달라지면 증폭기에 비선형 전류-전압 특성을 갖는 요소가 존재하기 때문에 증폭된 신호의 비선형 왜곡이 발생합니다.
변화의 법칙을 명시함으로써 특정 특성을 갖는 비선형 증폭기를 설계하는 것이 가능합니다. 이득은 의존성에 의해 결정됩니다. 여기서 는 비례 계수입니다.
그러면 증폭기의 입력에 정현파 입력신호가 인가되면 증폭기의 출력신호는
입력 신호의 진폭과 주파수는 어디에 있습니까?
식 (1.6)의 첫 번째 고조파 성분은 유용한 신호를 나타내고 나머지는 비선형 왜곡의 결과입니다.
비선형 왜곡은 소위 고조파 왜곡을 사용하여 평가할 수 있습니다.
고조파 성분의 전력, 전압 및 전류의 진폭 값은 각각 어디에 있습니까?
지수는 고조파 수를 결정합니다. 일반적으로 고조파 전력의 진폭 값이 상대적으로 작기 때문에 두 번째 및 세 번째 고조파만 고려됩니다.
선형 및 비선형 왜곡은 증폭기의 입력 신호 형태 재현의 정확성을 특징으로 합니다.
어떤 값에서든 선형 요소로만 구성된 4단자 네트워크의 진폭 특성은 이론적으로 기울어진 직선입니다. 실제로 최대값은 사중극자 네트워크 요소의 전기 강도에 의해 제한됩니다. 전자 장치(그림 1.6)에서 만들어진 증폭기의 진폭 특성은 원칙적으로 비선형이지만 곡선이 높은 정확도로 대략 선형인 OA 섹션을 포함할 수 있습니다. 입력 신호의 작동 범위는 증폭기 진폭 특성의 선형 부분(LA)을 넘어서는 안 됩니다. 그렇지 않으면 비선형 왜곡이 허용 수준을 초과하게 됩니다.
